Запараллеливание ключей в регуляторе.
- Замена оригинальных 7413 на 7313 плоха как минимум по одной причине - у 7313 больше сопротивление в открытом состоянии ( 0.046 ом против 0.018 ом у 7413).
А насколько стабильно это сопротивление? Или оно плывёт от температуры? Если уходит, то насколько? Вопросы задаю оттого, что родилась идейка использовать сопротивление ключа в открытом состоянии для контроля тока, тогда никаких дополнительных датчиков не нужно и показания будут сниматься непосредственно с кристалла.
- Проверяйте защитные диоды (D1 особенно - для выхода этой мелочевки никаких десятков ампер не надо, сами дохнут)
Что же это всё таки за диоды и отчего они по Вашим словам “сами дохнут”?
ИМХО чтобы развязать затворные емкости иначе плохо скажется на быстродействии транзистора(управляющий сигнал снят совсем, а транзистор еще открыт)
А эти резисторы ставяться в любом случае, даже перед единичным МОП-транзистором или только при запараллеливании нескольких?
А насколько стабильно это сопротивление? Или оно плывёт от температуры? Если уходит, то насколько? Вопросы задаю оттого, что родилась идейка использовать сопротивление ключа в открытом состоянии для контроля тока, тогда никаких дополнительных датчиков не нужно и показания будут сниматься непосредственно с кристалла.
А эти резисторы ставяться в любом случае, даже перед единичным МОП-транзистором или только при запараллеливании нескольких?
ставится для согласования выхода микросхемы со “входом” транзистора, и при паралельном включении ключей для развязки затворов транзисторов.
при прогреве полупроводника сопротивление вроде уменьшается, но уменьшается общее сопротивление как в открытом состоянии так и в закрытом
при прогреве полупроводника сопротивление вроде уменьшается
Ну-ну. Вот пример характеристики полевичка, как раз в корпусе SO-8
Да, этот график зависимости тока сток-исток в открытом состоянии от температуры я только что смотрел в родном даташите, который скачал с сайта производителя. В таблице на стр.2 сверху, есть этот самый RdsON(Statis Drain-toSourse On-Resistence). Его значения приведены при двух разных напряжениях затвор-исток и составляют при 8-10 милиОм при токе стока 13А. В принципе можно брать за основу. При 10А на двух параллельных ключах должно падать 40-50 миливольт - вполне рабочее значение. Вот только какая там форма напряжения во время прохождения импульсов нужно посмотреть на осциллографе. Боюсь, что будет очень большая постоянная составляющая.
- Проверяйте защитные диоды (D1 особенно - для выхода этой мелочевки никаких десятков ампер не надо, сами дохнут) и нагрузку - просто так, без перегрузки по току, ключи все же не горят.
Диод таки сдох, зараза. Сегодня откопал старый советский стрелочный тестер и им прозвонил, а цифровой китайский не показывал ни хрена. Диод не пробился, а оборвался - не звониться ни в ту ни в другую сторону. Второй оказался целый. Посмотрел по сети что это за диод и увидел, что это диод Шотки с прямым током 3,2А и обр. напр. 60В. Неужели обратная ЭДС смогла пробить этот диод? Я вообще не очень врубаюсь для чего он там стоит? Ведь в ключах тоже стоят диоды со сходными характеристиками. Для увеличения нагрузочной способности по обратному току что ли? Какой ещё можно припаять диод, чтобы про эту проблему больше не вспоминать?
В догонку. Забыл сказать про главное - про новый мотор. У него обмотка толще и витков меньше в этом я разобрался по маркировке: у моего старого в конце стояли цифры 4045, а у нового (по памяти) 2025 или 2520 первая пара цифр - витки, вторая - диаметр провода. Завтра приду на работу выложу табличку с расшифровками маркировок, она у меня в рабочем компе сохранена.
Так что ток-обороты должны были вырасти, что видимо и сказывается в виде всех происходящих казусов.
Проверил ещё раз маркировки движков. На старом так и есть 4045, а на новом 5025, т.е провод 0,5мм и 25 витков. Посчитал разницу в сопротивлении по формуле R=pl/S иполучил, что на новом моторе сопротивление в 1,76 раза меньше, чем на старом. Выходит если для старого мотора нормальный ток был, скажем 15А, то для нового 26,4А. Ни фига себе разница!
Порылся в сети, нашёл кое какую информацию по вариантам замены диода SS24. Для замены годятся SS25 и SS26. У них обратное напряжение соответственно 50 и 60 В, у SS24 оно 40В. Прмое напряжение на SS25 и SS26 соответственно 35 и 42В, у SS24 оно 28В. Корпус у всех одинаковый DO-214AA 5,59х3,94х2,44мм.
Кроме того нашёл вот что:
Технические характеристики:
SF56
максимальное повторяющееся пиковое обратное напряжение, В (символьное обозначение VRRM): 400;
максимальное входное напряжение, В (AC) (символьное обозначение VRMS): 280;
максимальное обратное напряжение, В (DC) (символьное обозначение VDC): 400;
максимальный средний прямой ток при TA = 40°, А (символьное обозначение I(AV)): 5.0;
пиковый ударный прямой ток (1 полуволна синусоидального напряжения частотой 50 Гц, 8.3 мс по JEDEC), А (символьное обозначение IFSM): 150.0;
максимальное прямое падение напряжения на элемент при 1.0A DC, В (символьное обозначение VF): 1.25;
диапазон рабочих температур, °С (символьное обозначение TA): - 55…+150;
максимальные габаритные размеры, мм: d=6,6; l=9,5 (DO-27 или DO-201AD)
У этого диода конечно больше падение на открытом переходе (1.25 против 0,7 у SS24), зато обратное напряжение 400В и прямой ток 5А.
Что имеют сказать уважаемые корифеи?
ИМХО чтобы развязать затворные емкости иначе плохо скажется на быстродействии транзистора(управляющий сигнал снят совсем, а транзистор еще открыт)
Ёмкости затворов не требуют развязки, а вот управляющий каскад требует, иначе при переключении ёмкости ток через выходные транзисторы управляющего каскада будет ничем не ограничен и транзисторы просто пробьються этим чрезмерным для них током. Поэтому, поставив в затворы резисторы по 100 Ом, при питании управляющего каскада от 5В получим ток заряда-разряда ёмкости затвора равным 50мА.
На быстродействии транзистора установка резисторов в затвор как раз скажется отрицательно, поскольку ограничиться ток заряда и соответственно увеличиться время переключения (удлинниться фронт и спад импульсов).
Что-то бросили Вы меня, господа электронщики. А я по-прежнему нуждаюсь в Вашей помощи.
Собрал схемку внешнего регулятора на мощном MOSFET IRF3707. Другого не нашёл. Таким образом решил развязаться от блока, чтобы там уже ничего не перепаивать, т.к. ещё одной перепайки боюсь он не вынесет. Чтобы не подпаиваться внутрь блока 4-в-1 сделал инвертирующий каскад на транзисторе Т1 и подключился прямо на выходной разъём блока (куда подключается мотор). Одгнако фокус отчего-то не удался, вернее не совсем удался. Первое, что вылезло - это бросок тока при включении, т.е. при включении на полсекунды пускался мотор. Простым стрелочным тестером обнаружил бросок напряжения на выходе блока 4-в-1 и решил, что это связано с ёмкостью, стоящей параллельно выходу. Уменьшил сопротивление R1 с 10кОм до 360 Ом. Полегчало, но мотор начинал сработать только при достаточно большом газе (примерно 1/4 хода стика) и в начале работы запускался очень нестабильно - пуститься-встанет-снова пуститься и так пока не дашь ещё побольше газа (примерно на 1/3 хода стика). Потом работает ровно.
Решил тогда симитировать работу схемы управления от другого источника, т.е. блок 4-в-1 стал схемой управления, который питался от одной батареи, а выносной регулятор питался от другой батареи. И вот тогда всё заработало вполне корректно - мотор плавно пускался, плавно набирал обороты и снижал их. Причём всё равно как запитывать блок и регуль. Можно питать блок от 7,4В, а регуль 12В, можно наоборот. Главное, чтобы источники были разные. Что за ерунда? Кто-нибудь знает?
Вот схемка выносного регулятора с подсоединением к блоку 4-в-1:
Лучше всё-же аккуратненько припаять этот транзистор вместо штатных, удлинив ему ноги проводами.
Штатные ключи - отпаять или отрезать от схемы (сток и затвор).
Вот тогда всё и заработает как положено.